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海南止水铜片 1、止水装置前首先要查看和校对加工的缺点，止水外表要处置洁净、平直，特别是紫铜片外表的浮皮、油漆、油污 、锈蚀等要处置洁净。 　海南止水铜片　2、一旦有钉孔，裂缝等要及时进行焊补，否则一旦使用破损的铜片就不能起到防漏作用了。 　　3、在安装的时候要准备并且保证牢固，不能出现变形，裂纹。 　　4、成型后的止水紫铜片，在装置时，应避免歪曲变形或其他损坏。 　　5、止水装置时，其中线应与缝中线重合。 　　6、关于止水紫铜片，鼻子有较大的变形性，为避免浇筑砼时砂浆或其它物质进入鼻子的空腔内，在鼻子内填塞可塑性填料或用胶带进行关闭，可塑性填料可用聚氨酯类泡沫塑料、沥青浸渍的泡沫塑料或其他塑料资料。在止水片埋设部位模板进行分缝，两片模板夹住止水片进行固定。 止水铜片型状可分为W型、F型、T型、D型等，根据大样图定制成型。 止水铜片规格，是含铜量、以及宽度、厚度软硬态及物理特性的一种表现形式。含铜量，用T表示，即T2于T3,T2含铜量>=99.8%,T3含铜量>=99.7%,铜软硬态，O60表示铜硬度状态为软态，抗拉强度>=195MPa,伸长率30%,H01，抗拉强度>=215MPa,延伸率为>=25%. 因目前水工建筑基本都是 项目，为了规范行业水工建筑材料质量， 颁布相应的执行标准，目前适用于GB2059-2017,其中规定紫铜止水厚度为0.5~14mm，宽度为200-1000，抗拉强度不小于195MPa，伸长率不小于30%，并且，需提供厂家合格，保证止水铜片质量。 规定了紫铜止水厚度及宽度，而为了减少施工过程中的焊接次数，紫铜止水长度在不影响施工及物流的情况下可根据工程需要选择适合长度。

紫铜止水海南止水铜片常被广泛的使用于各种水工建筑的防渗水、漏水中，根据不同项目的设计要求，可以加工成W型止水铜片、F型、T型、U型等。而紫铜止水能根据不同需求加工成不同形状的止水铜片，取决于紫铜止水优良的加工特性。 紫铜止水，原材料为含量大于等于99%的电解铜，因其铜含量大、在空气中表面被氧化而呈紫红色得名。铜具有可塑性加强的特性，决定其加工性能良好，可以在退火之后，延伸率达到30%以上。因此，不仅加工性能可塑性强，且在使用过程中，抗拉防震效果也可超出普通止水材料。 气焊是用氧气与乙炔产生高温，熔化焊条与焊件的金属凝固后形成一条焊缝。其具体操作方法是：关闭焊把开关，将乙炔及氧气打开，点火慢慢打开焊把开关点燃焊嘴，将焊条根据需要放在被焊物体上，再逐渐调好焊嘴的火苗强弱，使用火苗融化焊条与焊件的金属凝固后形成一条焊缝。 1）搭接焊工艺 ① 止水铜板焊接采用搭接焊，其搭接长度不小于40mm。 ② 为获得高度和宽度均匀的焊缝，紫铜片止水搭接采用左焊法（焊炬从右向左移动）。 2）施焊操作要点 气焊的基本操作方法包括氧气乙炔焰的点燃、调节和熄灭、起焊、焊接过程中焊炬和焊条的运动、接头和收尾的操作要领。 氧气乙炔焰的点燃、调节和熄灭。焊炬的握法，应右手拿焊炬，将拇指和食指位于氧气调节阀处，同时拇指还可以开关、调节乙炔调节阀，随时调节气体的流量。 点燃火焰时，应先稍许开启氧气调节阀，然后再开乙炔调节阀，两种气体在焊炬内混合后，从焊嘴喷出，此时将焊嘴靠近火源即可点燃。点火时，拿火源的手不要正对焊嘴，也不要将焊嘴指向他人或可燃物，以防发生事故。刚开始点火时，可能出现连续“放炮”声，原因是乙炔不纯，需放出不纯的乙炔重新点火。有时出现不易点火的现象，多数情况是氧气开得过大所致，这时应将氧气调节阀关小。 火焰的调节，刚点燃的火焰一般为碳化焰。这时应根据所焊材料的种类和厚度，分别调节氧气调节阀和乙炔调节阀，直至获得所需要的火焰性质和火焰能率。如将氧气调节阀逐渐开大，直至火焰的内外焰、焰芯轮廓明显时，可认为是中性焰；如再增加氧气或减少乙炔，可得到氧化焰；如增加乙炔或减少氧气则得到碳化焰。如果同时增大乙炔和氧气则可增大火焰能率，如火焰能率仍不够大时，应更换大直径的焊嘴。 调整后的火焰形状不得歪斜或发出“吱吱”的声音。若发现火焰不正常时，

海南止水铜片 紫铜止水片凝固现象和组织 1.纯铜的铸锭组 从低倍组织可知,铸锭边部为柱状晶,中部则为较粗的等轴晶。实际上,当铸锭时冷却强度足够大或铸锭尺寸较小的情况下,整个铸锭可能全由柱状晶组成。海南止水铜片紫铜止水片其他铜合金的低倍组织均具有与此相同的特点。从显微组织观察可知,晶粒内部无明显特征,晶界较细,与一般单相合金的平衡结晶组织无异。 2.单相铜合金的铸锭组织特征 铜合金的凝固过程为非平衡过程,所以其铸锭组织一般偏离平衡态。下面以匀晶、包晶及共晶二元系合金为例说明。 匀晶系相图及某合金凝固时可能的非平衡固相线轨迹。 合金过冷至T1温度时开始凝固,首先析出的固相成分为a1,液相成分则为L1。继续冷至T2紫铜止水片温度时,析出的固相成分应为a2,与之平衡的液相成分改变为L2。a2将覆盖在先析出的a1上,若能达到平衡条件,a1的成分也会逐渐改变成a2,以达到T2紫铜止水片下的平衡态。但实际上,固态的扩散速率远小于液态的扩散速率,当剩余液相的成分均匀达到L2时,固相a中的成分仍为不均匀的,它们的平均成分可用a2表示。显然,a2中的B原子浓度小于a2中B原子浓度。同理,当温度降至T3及T4时,其a相的平均成分可用表示a3及a4。在此图中a4即表示x合金的成分。说明x合金在非平衡凝固的条件下T4温度下凝固完毕,较之平衡凝固的固相点温度降低了T3-T4。a1-a4表示的线称非平衡的固相线,非平衡固相线相对于平衡固相线的偏离与凝固时的冷却速率有关,冷却速率愈大,偏离愈大。 由于先后凝固的固相在成分上的差异,不同成分固相受侵蚀程度将不同,因而在我们观察合金的显微组织时就会观察到典型的枝晶组织,枝晶臂的成分与枝晶同胞间的成分(B组元含量高)不同,因而显示出不同的颜色。这种因非平衡凝固(结晶)导致的晶粒内成分不均匀的现象称晶内偏析或枝晶偏析。紫铜止水片Cu-Ni合金铸造后的显微组织,白色枝干含镍较高,周围黑色部分含铜较高,但均为铜镍a固溶体。 一包晶系相图和某合金凝固时可能的非平衡固相线轨迹。与匀晶系合金类似,a1-a4表示x合金凝固时固相(a)平均成分的走向,即非平衡固相线。x合金按平衡态凝固时,固相点温度应为T3,凝固完毕应为a单相 固溶体晶粒。但在非平衡凝固的情况下,x合紫铜止水片Cu30Ni合金铸造显微金冷至T4温度时,剩余的液相L4将与部分固相a4发生包晶反应,即a4+L4→B,完成 的凝固过程,因此该合金的 凝固温度为T4,并产生了一种通过包晶反应而得到的新相B。此种B相为非平衡相,因为按平衡态,该相在x合金中是不存在的。